ТехЛиб СПБ УВТ

Выдержка из Руководства по проектированию оснований зданий и сооружений, составленное в развитие главы СНиП II-15-74 «Основания зданий и сооружений» и приводит рекомендации, детализирующие эти нормы проектирования по вопросам номенклатуры грунтов и методов определения расчетных значений их характеристик; принципов проектирования оснований и прогнозирования изменения уровня грунтовых вод; вопросов глубины заложения фундаментов; методов расчета оснований по деформациям и по несущей способности; особенностей проектирования оснований зданий и сооружений, возводимых на региональных видах грунтов, а также расположенных в сейсмических районах и на подрабатываемых территориях.

Руководство предназначено для использования в проектных и изыскательских организациях, обслуживающих строительство промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений.

Раздел 11 ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

11.1 (11.1). Основания зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должны проектироваться с учетом неравномерного оседания земной поверхности, сопровождаемого горизонтальными деформациями сдвигающегося грунта, происходящими в результате производства горных работ и перемещения грунта в выработанное пространство.

Параметры деформаций земной поверхности, в том числе кривизна поверхности, ее наклоны и горизонтальные перемещения, а также вертикальные уступы должны определяться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. Эти параметры, являющиеся основой для расчета оснований, фундаментов и надфундаментной части зданий и сооружений, должны учитываться при производстве инженерно-геологических изысканий и определении характеристик грунта.

11.2. Объем и состав инженерно-геологических изысканий для каждого объекта определяются программой, разрабатываемой с участием проектной организации и составляемой с учетом особенностей геологического строения и условий разработки полезных ископаемых, а также типа проектируемого здания или сооружения и его фундаментов.

11.3. Выводы по инженерно-геологическим изысканиям с учетом горно-геологического обоснования строительной площадки должны дополнительно включать:

а) оценку изменений геоморфологических и гидрогеологических условий участка застройки вследствие местного оседания земной

356поверхности (возможность образования провалов, активизации процесса сдвижения вследствие геологических нарушений, активизации оползневых процессов, изменения уровня грунтовых вод с учетом сезонных и многолетних перепадов, возможность заболачивания территории и т. п.);

б) оценку возможных изменений физико-механических свойств грунтов вследствие изменения гидрогеологических условий площадки;

в) деформационные и прочностные характеристики грунтов, используемые при расчетах воздействий сдвигающегося грунта на заглубленные конструкции зданий и сооружений.

Изменение уровня грунтовых вод относительно фундаментов может произойти за счет образования мульды сдвижения при наличии на небольшой глубине водонепроницаемого слоя.

11.4 (11.2). Расчетные значения прочностных φ и с и деформационных Е характеристик грунта для определения усилий, воздействующих на фундаменты в результате деформаций земной поверхности, должны приниматься равными нормативным, полагая в формуле (3.12)(12) коэффициент безопасности по грунту k_г = 1.

Поскольку воздействие на фундаменты горизонтальных деформаций подрабатываемых территорий тем значительнее, чем больше величина прочностных и деформационных характеристик грунта, то коэффициент безопасности для них в формуле (3.13) (6 прил. 1) следовало бы принимать меньше единицы. Но так как в процессе подработки грунт за счет растяжения и сжатия теряет часть своих структурных связей и его характеристики уменьшаются, то учет совокупности обоих факторов допускает принимать коэффициент безопасности равным единице.

Такой подход обосновывается также тем, что в пределах отсека здания или сооружения важны осредненные значения прочностных и деформационных характеристик грунта, а не их значения в отдельных точках.

Расчетное значение модуля горизонтальной (боковой) деформации грунта E_г допускается принимать в этих расчетах равным 0,5 для глинистых и 0,65 для песчаных грунтов от расчетного значения модуля (вертикальной) деформации Е грунта.

11.5. Если подработка здания или сооружения предполагается в период менее 10 лет после его строительства, для грунта засыпки пазух допускается принимать уменьшенные значения прочностных и деформационных характеристик, которые устанавливаются изыскательской организацией на основе обобщения имеющегося опыта исследования грунтов.

Для условий строительства отдельных угольных бассейнов допускается пользоваться региональными значениями прочностных и деформационных характеристик грунтов, утвержденных в установленном порядке.

11.6 (11.3). Расчетные давления на грунты основания R должны определяться по формуле (3.38) (17) в соответствии с требованиями пп. 3.50-3.55 настоящей главы (пп. 3.178-3.189 Рук.). При этом коэффициент условий работы здания во взаимодействии с основанием m₂, учитывающий влияние конструктивной жесткости зданий, должен приниматься по табл. 11.1 (20), если здания и сооружения запроектированы по жесткой конструктивной схеме, имеют поэтажные пояса и ленточные фундаменты с замкнутым контуром; в остальных случаях принимается коэффициент m₂ = 1.

Таблица 11.1(20)

11.7. Значения коэффициента m₂>1 по табл. 11.1 (20) относятся к зданиям и сооружениям, в которых помимо поэтажных поясов предусмотрен также фундаментный пояс.

Применение повышенных коэффициентов m₂ при проектировании зданий жесткой конструктивной схемы обеспечивает уменьшение ширины подошвы фундаментов и обобщенных усилий в коробке при расчете здания на искривление основания за счет повышенного врезания фундаментов в основание.

11.8. Для зданий и сооружений жесткой конструктивной схемы, для которых расчетные давления на основание приняты с коэффициентом m₂>1, ширина подошвы бетонных и железобетонных монолитных и сборных фундаментов должна быть не менее 0,25 м и в случае применения других материалов — не менее 0,4 м.

11.9 (11.4). Краевое давление на грунт основания плитных фундаментов зданий и сооружений башенного типа (здания повышенной этажности, водонапорные башни, дымовые трубы и т. п.), а также отдельных фундаментов промышленных зданий должно рассчитываться с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией земной поверхности при подработке.

Краевое давление в этом случае не должно превышать 1,4R и в угловой точке 1,5R, а равнодействующая всех нагрузок и воздействий — выходить за пределы ядра сечения подошвы фундамента.

Настоящие указания относятся также к величинам краевого давления на грунты основания отдельных фундаментов каркасных зданий жилищно-гражданского назначения.

11.10. Краевые давления на грунты основания плитных фундаментов зданий и сооружений башенного типа следует проверять с учетом наклонов земной поверхности, ветровых нагрузок и возможного крена зданий и сооружений вследствие естественной неоднородности грунта основания.

Для отдельных фундаментов каркасных зданий, кроме того, следует учитывать дополнительные моменты от деформаций земной поверхности (кривизны и относительных горизонтальных деформаций) и других нагрузок (например, крановых).

11.11 (11,5). Расчет деформаций оснований допускается не производить в случаях, указанных в табл. 3.38 (19), а также когда несущие конструкции зданий и сооружений проектируются с учетом неравномерного оседания земной поверхности.

На площадках, сложенных просадочными грунтами, конструкции зданий и сооружений должны проектироваться с учетом возможного совместного воздействия на них деформаций от подработок и от просадок грунтов.

11.12. Совместное воздействие деформаций от подработок и от просадок грунтов на несущие конструкции зданий и сооружений следует учитывать по формулам (11.1) и (11.2) в зависимости от величин обобщенных усилий (изгибающего момента и поперечных сил), возникающих в конструкциях при независимом их действии:

где M_г и Q_г — соответственно обобщенные изгибающий момент и поперечная сила от воздействия горных выработок;

M_пр и Q_пр — то же, от воздействия просадок.

Сочетание воздействия на здания или сооружения неравномерной сжимаемости грунтов с воздействием от горных выработок считается невозможным, поскольку к моменту проявления подработок осадки грунтов в основном заканчиваются.

11.13(11.6). При проектировании оснований зданий и сооружений на подрабатываемых территориях должны предусматриваться такие конструкции фундаментов [пп. 11.7 и 11.8 настоящей главы (пп. 11.14 и 11.29 Рук.)], а также дополнительные мероприятия [п. 11.9 настоящей главы (п. 11.30 Рук.)], которыми снижается неблагоприятное влияние деформаций земной поверхности на надфундаментные конструкции.

11.14(11.7). Фундаменты зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должны применяться жесткой, податливой или комбинированной конструктивных схем в зависимости от величины деформаций земной поверхности при подработке, жесткости надфундаментных конструкций, деформативности грунтов оснований и пр.

Примечания:

1. К фундаментам жесткой конструктивной схемы относятся плитные, ленточные с железобетонными поясами, отдельно стоящие со связями-распорками между ними и т. п.

2. К фундаментам податливой конструктивной схемы относятся фундаменты с горизонтальными швами скольжения между отдельными элементами фундаментов, обеспечивающими возможность их взаимного сдвига между собой, а также фундаменты с вертикальными элементами, шарнирно-опирающимися и наклоняющимися при горизонтальных перемещениях грунта.

3. К фундаментам комбинированной конструктивной схемы относятся жесткие фундаменты, имеющие в нижней своей части швы скольжения.

4. Для каркасных зданий податливая схема фундаментов может обеспечиваться применением шарнирного опирания колонн на фундаменты.

5. Для зданий повышенной этажности и башенного типа применение наклоняющихся фундаментов не допускается.

Рис. 11.1. Устройство общей фундаментной плиты у вертикального деформационного шва каркасного (а) и бескаркасного (б) здания

1 — колонны; 2 — подколенники; 3 — связи-распорки; 4 — плита; 5 — шов скольжения; 6 — парные стены; 7 — железобетонный фундаментный пояс; 8 — уровень пола; a_н — размер деформационного шва

Рис. 11.2. Воздействия на фундаменты жесткой конструктивной схемы, возникающие вследствие деформаций растяжения земной поверхности а — план фундаментов с эпюрами нагрузок; б — разрез; в — эпюра перемещений грунта; l_п1 и l_п2 — участки фундаментов поперечных стен, нагрузки от которых передаются на фундаменты под продольными стенами

11.15. Шов скольжения должен устраиваться па хорошо выровненной раствором поверхности фундаментов.

11.16. Фундаменты должны рассчитываться на нагрузки от воздействия относительных горизонтальных деформаций земной поверхности (растяжения и сжатия), вызывающих горизонтальные перемещения грунта в направлении как продольной, так и поперечной осей зданий или сооружений.

Для восприятия усилий от воздействия горизонтальных перемещений грунта должны устраиваться: в ленточных фундаментах — железобетонные пояса (в податливых фундаментах — над швом скольжения); в столбчатых (в необходимых случаях) — связи-распорки; в плитных и свайных фундаментах должно предусматриваться соответствующее усиление армирования плиты и ростверка.

Примечание. В соответствии с главой СНиП по нагрузкам и воздействиям, деформационные воздействия, вызываемые горными выработками, относятся к особым.

11.17. Фундаментные пояса и связи-распорки должны устраиваться замкнутыми в пределах каждого отсека в виде горизонтальной железобетонной рамы и разрезаться в местах устройства вертикальных деформационных швов между отсеками.

В каркасных зданиях при наличии связей-распорок между колоннами у вертикальных деформационных швов, разделяющих здания или сооружения на отсеки, под парными колоннами допускается устраивать общую фундаментную подушку — плиту (рис. 11.1, а), отделяемую от подколенников швом скольжения. Общая фундаментная плита по этому же принципу может устраиваться и под парными стенами, разделяющими здание или сооружение на отсеки (рис. 11.1,б).

Примечание.

В проектах зданий и сооружений должно быть специальное указание о недопустимости засорения вертикального деформационного шва во время строительства.

11.18. При отсутствии связей-распорок между отдельными фундаментами каркасных зданий парные колонны у вертикальных деформационных швов допускается устраивать на общих фундаментах. Следует учитывать, что в этом случае воздействия деформаций от горных выработок будут передаваться непосредственно на колонны каркаса, вызывая в них изгиб при жесткой заделке колонн в фундаменты и ригель, а при шарнирных опорах колонн и возможности свободного их перемещения вместе с грунтом в них возникнут дополнительные усилия лишь от наклонов.

11.19. Размер зазора a_н вертикального деформационного шва в уровне фундаментов определяют из условия ожидаемых деформаций сжатия по формуле:

где ε — ожидаемая величина относительных горизонтальных деформаций сжатия;

n_ε — коэффициент перегрузки к ожидаемым деформациям земной поверхности;

m_ε — коэффициент условий работы, учитывающий осреднение интенсивности деформаций в пределах длины отсека;

L₀ — расстояние между центрами деформации отсеков — между центральными осями смежных отсеков бескаркасных зданий (сооружений) и каркасных зданий с фундаментами, связанными в направлении, перпендикулярном к деформационному шву, или расстояние между центральными осями блоков жесткости каркасных зданий с несвязанными фундаментами.

Значения n_ε и m_ε принимают по указаниям главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. В пределах блока жесткости каркасных зданий между фундаментами колонн следует устраивать связи-распорки даже в случаях, когда между остальными фундаментами связи-распорки не предусматриваются.

11.20. Фундаменты жесткой конструктивной схемы на воздействие горизонтальных деформаций грунта должны рассчитываться на усилия, вызываемые следующими нагрузками (рис. 11.2):

силами трения (сдвигающими силами) по подошве продольных t_т и примыкающих t_тп стен, а также по боковым поверхностям фундаментов t_б от перемещающегося грунта;

давлением перемещающегося грунта t_д, действующим нормально к боковой поверхности фундаментов.

Усилия от сил трения (сдвигающих сил) по подошве фундаментов примыкающих стен (рис. 11.2) и боковое давление грунта на эти фундаменты, а также заглубленные части стен должны передаваться на конструкции фундаментов, расположенные параллельно направлению рассматриваемого горизонтального перемещения грунта.

11.21. Нормальное давление грунта на боковые поверхности фундаментов жесткой конструктивной схемы по своему характеру относится к пассивному; величина развиваемого давления зависит от величины перемещения грунта Δ относительно фундаментов (рис. 11.3, а), прочностных и деформационных характеристик грунта и засыпки пазух, а также жесткости фундаментов в горизонтальной плоскости.

Нормальное боковое давление t_д и сдвигающие силы t_тп на рис. 11.2, а показаны для абсолютно жестких фундаментов под поперечными стенами, т. е. без учета их собственного прогиба под воздействием этих нагрузок. За счет прогиба фундаментов интенсивность нагрузок t_д и t_тп от опор к середине каждого пролета должна быть снижена.

Примечание.

Фундаменты могут считаться абсолютно жесткими на воздействие горизонтальных нагрузок, если отношение пролета их горизонтальной рамы к ширине монолитных или сборных замоноличенных фундаментов, а при сборных незамоноличенных фундаментах — к толщине их железобетонного пояса — меньше 12.

Рис. 11.3. Эпюры обжатия грунта при воздействии деформаций сжатия на фундаменты а — жесткой конструктивной схемы; б — податливые второго типа; в — комбинированные; 1 — эпюры обжатия грунта (горизонтальная штриховка); 2 — фундаментный пояс; 3 — цокольный пояс; 4 — наклоняющийся фундамент с верхними скосами; 5 — податливая фундаментная подушка; 6 — шов скольжения; R_в и R_н — горизонтальные опорные реакции от нормального бокового давления грунта и от сдвигающих сил по подошве фундаментов (а) или сил трения по шву скольжения (в)

Рис. 11.4. Фундаменты податливой конструктивной схемы а — первого типа податливости; б — второго типа податливости; q_i — вертикальная нагрузка на фундаменты; t^п_тп — нагрузка на фундаментный пояс от сил трения

11.22. Расчетное перемещение грунта в пределах отсека определяют по формуле:

где x — расстояние от центра деформаций (оси отсека) до рассматриваемого сечения (0≤x≤0,5L, где L — длина отсека);

ε,n_ε,m_ε — означают то же, что и в формуле (11.3).

11.23. Фундаменты податливой конструктивной схемы на воздействие горизонтальных деформаций грунта должны рассчитываться на нагрузки и усилия в зависимости от типа податливости:

при первом типе податливости, когда фундаменты имеют возможность смещаться по шву скольжения, на силы трения t^п_тп, возникающие в шве скольжения от сдвига фундаментов (рис. 11.4, a);

при втором типе податливости, когда фундаменты имеют возможность наклоняться, — их следует рассчитывать на наклоны и возникающее нормальное давление грунта (рис. 11.3, б и 11.4, б).

Податливые фундаменты второго типа, наклоняющиеся из плоскости стены, в ее плоскости могут работать как податливые фундаменты первого типа.

Усилия от сил трения по шву скольжения и бокового давления фундаментов примыкающих стен должны передаваться на конструкции фундаментов, расположенных параллельно направлению рассматриваемого горизонтального перемещения.

11.24. При перемещении наклоняющихся фундаментов должны предусматриваться меры по обеспечению местной устойчивости элементов фундаментов и общей устойчивости здания или сооружения в целом.

11.25. Границу между первым и вторым типами податливости фундаментов ориентировочно определяют по формуле:

где d,h — толщина и высота фундаментной стены или фундаментного блока, определяемая от уровня шва скольжения до фундаментной подушки, а при ее отсутствии — до подошвы фундаментов;

f — коэффициент трения по шву скольжения, принимаемый по указаниям главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

Если левая часть неравенства (11.5) больше правой, то конструкция будет работать по первой схеме, а если меньше правой — по второй схеме податливости.

Если фундаментные блоки имеют вверху и внизу скосы, то в формуле (11.5) следует принимать размер горизонтальной площадки d’, который должен быть не менее 10 см. Если скосы применяются только вверху, в формуле (11.5) следует принимать среднеарифметическую величину (d+d’)/2.

Устройство скосов в фундаментных блоках обеспечивает: местную устойчивость блоков при воздействии нормального давления грунта;

снижение опорных изгибающих моментов в блоках, вызванных их наклоном.

Применение блоков со скосами наиболее целесообразно для зданий с поперечными несущими стенами при наличии подвала или технического подполья.

11.26. При определении нормального давления грунта на наклоняющиеся фундаменты необходимо учитывать характер эпюры обжатия грунта, наибольшая ордината которой принимается в уровне поверхности грунта (рис. 11.3, б) и определяется по формуле:

где Δ — величина расчетного перемещения грунта у i-гo фундамента, определяемая по формуле (11.4);

h,h₁ — соответственно высота наклоняющегося фундамента и его заглубление со стороны надвигающегося грунта; нулевая ордината обжатия грунта принимается в уровне подошвы фундаментов.

11.27. При комбинированных фундаментах (рис. 11.3, в) конструкции ниже шва скольжения работают по податливой схеме первого типа, а выше в пределах заглубления — по жесткой схеме. Нагрузки от сдвигающих сил грунта но боковым поверхностям и от нормального давления выше шва скольжения должны учитываться по жесткой схеме, а по шву скольжения — по податливой схеме первого типа.

11.28. При шарнирном сопряжении колонн каркаса с фундаментами и ригелем и отсутствии связей-распорок между фундаментами конструкции при воздействии горизонтальных деформаций работают но второй схеме податливости.

При жесткой заделке колонн в фундаменты и в ригель происходит сложное взаимодействие деформирующегося основания и фундаментов, вследствие чего возникает изгиб колонн и элементов ригеля. Нагрузки на фундаменты с жесткой заделкой колонн при отсутствии связей-распорок между фундаментами определяются в зависимости от величины перемещения основания, заглубления фундаментов, жесткости колонн, прочностных и деформационных характеристик основания и грунта засыпки.

11.29 (11.8). На основаниях, сложенных грунтами с низкими значениями модуля деформации грунта (Е<100 кгс/см²), а также при возможности резкого ухудшения строительных свойств грунтов основания в результате подработки рекомендуется применять свайные или плитные фундаменты.

Если в верхней зоне основания зданий или сооружений залегают слои ограниченной толщины насыпных, заторфованных, просадочных и тому подобных грунтов, рекомендуется прорезка этих слоев фундаментами.

11.30 (11.9). К составу мероприятий, снижающих (п. 11.6 настоящей главы) (п. 11.13 Рук.) неблагоприятное воздействие деформаций земной поверхности на фундаменты и конструкции зданий и сооружений, относятся:

а) уменьшение поверхности фундаментов, имеющей контакт с грунтом;

б) уменьшение глубины заложения фундаментов до пределов, допустимых по условиям деформаций и несущей способности оснований;

в) заложение фундаментов, как правило, на одном уровне;

г) засыпка грунтом пазух котлованов и выполнение фундаментных подушек из материалов, обладающих малым сцеплением и трением на контакте с поверхностью фундаментов;

д) устройство грунтовых подушек на основаниях, сложенных практически несжимаемыми грунтами;

е) размещение подвалов и технических подполий, как правило, под всей площадью отсека здания;

ж) отрывка (перед подработкой) временных компенсационных траншей по периметру здания или сооружения.

11.31. В фундаментах жесткой конструктивной схемы местные углубления рекомендуется отделять швом скольжения, устраиваемым в уровне нижней отметки железобетонного фундаментного пояса.

Грунтовые подушки следует устраивать в случаях, когда здание или сооружение возводится на скальных грунтах или па прочных глинистых грунтах с величиной расчетного давления R более 5 кгс/см².

11.32. Основным конструктивным мероприятием, снижающим неблагоприятное воздействие деформаций земной поверхности на фундаменты и конструкции зданий и сооружений, является разрезка зданий на отсеки, благодаря которой снижаются величины перемещений, определяемых по формуле (11.4), и другие деформационные воздействия.

11.33. К числу мероприятий, снижающих неблагоприятное воздействие деформаций земной поверхности на конструкции и уменьшающих расход материалов на усиление конструкций фундаментов и заглубленных частей здания или сооружения, относится устройство заведомо податливых и слабых конструктивных элементов, которые в процессе подработки могут деформироваться и даже разрушаться (например, применение ограждающих панелей глубоких подвальных помещений каркасных зданий, рассчитанных на активное боковое давление грунта, часть из которых в случае значительных деформаций при подработке может быть заменена).

11.34. При выборе мероприятий следует учесть, что в процессе активной стадии подработки осуществляются систематические наблюдения за состоянием конструкций, а нарастание деформаций земной поверхности является относительно медленным процессом и потому деформации недостаточно прочных панелей не могут произойти неожиданно, а выход из строя таких панелей не может создать аварийного состояния для здания в целом.

Применение малопрочных панелей целесообразно сочетать с отрывкой временных компенсационных траншей, о чем в паспорте подрабатываемого здания должны быть соответствующие указания.

11.35. При строительстве зданий и сооружений на территориях с крутым падением пластов, на которых возможно образование уступов, выбор типа фундаментов и метода защиты зданий и сооружений должен зависеть от величины ожидаемых уступов: при малых величинах ожидаемых уступов (до 2-3 см) фундаменты могут приниматься, как и для условий строительства на площадках с плавными деформациями земной поверхности,- по жесткой или податливой (первого типа податливости) конструктивной схеме;

при ожидаемых величинах уступов более 3 см должна предусматриваться возможность выравнивания здания, например поддомкрачиванием или с помощью клиньев.

11.36. Для возможности осуществления поддомкрачивания под цокольным поясом бескаркасных зданий следует предусматривать ниши для установки домкратов. Над нишами и под ними должны устраиваться железобетонные пояса для распределения сосредоточенных нагрузок от домкратов. По подошве фундаментов следует предусматривать пояс для восприятия усилий от горизонтальных деформаций.

В каркасных зданиях для возможности выравнивания конструкций должны предусматриваться специальные упоры на колоннах и соответствующие площадки на фундаментах для установки домкратов.

Поддомкрачивание и выравнивание с помощью клиньев может применяться как мера защиты технологического оборудования, чувствительного к неравномерным осадкам и кренам основания, а также в случаях, когда ожидаемые деформации от подработки при пологом и наклонном падении угольных пластов могут превысить предельно допустимые по условиям эксплуатации зданий или сооружений.

Ниши для домкратов (клиньев) до подработки должны быть заложены кладкой на слабом растворе.

Домкраты должны быть инвентарными, т. е. использоваться на ряде объектов по мере необходимости.

Грузоподъемность домкратов должна быть не менее чем на 50% больше приходящихся на них нагрузок.

На площадках с крутым падением пластов, где возможно образование уступов, целесообразно для каркасных зданий применять стальной каркас. В анкерах колонн каркаса следует предусматривать дополнительную длину резьбы для возможности выравнивания колонн.

 

Прейти к содержанию

Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений

Перейти в раздел

Нормативные документы